ŽELEZARSKI ZBORNIK IZDAJAJO ŽELEZARNE JESENICE, RAVNE, ŠTORE IN METALURŠKI INŠTITUT LETO 7 LJUBLJANA SEPTEMBER 1973/ŠT.3 Laszlo Szoke dipl. inž. Železarski institut — Budapest DK: 669.187.013.5 ASM/SLA: W 17 j, D 6—67 Izkušnje pri uporabi metaliziranih briketov in pelet v obločni peči Avtor obravnava rezultate industrijskih poskusov uporabe metaliziranega vložka v obločni elektro peči. Nakazuje razliko v učinkovitosti obratovanja peči pri različni količini vloženih briketov oziroma peletk, ugotavlja odvisnost učinkovitosti od specifične moči transformatorja. Iz prikazanih rezultatov ugotavljamo, da je ekonomska uporaba metaliziranega vložka funkcija velikosti peči, načina vlaganja vložka in kvalitete vložka. UVOD Raziskovalni institut za železarstvo Budapest je v elektrojeklarni železarne Lenin (Miškolc) napravil orientacijske poizkuse z uporabo metaliziranih briketov in pelet. Namen teh poizkusov je bil zbrati izkušnje za ovrednotenje vpliva uporabe teh materialov predvsem v sledečih pogledih: — Vpliv načina šaržiranja na talilni učinek, — Vpliv uporabe določene količine metaliziranega vložka na metalurška dogajanja, — Vpliv metaliziranega vložka na kakovost jekla. Kemične in fizikalne vrednosti uporabljenih vrst metalizirane rude Za poizkuse smo imeli na razpolago približno 12 t metaliziranih briketov, reduciranih z ogljikom (izdelanih od VASKUT v obratu LKM), kakor tudi 1501 Purofer pelet (dobavil jih je Hiittenwerk Oberhausen AG.). Slika 1 kaže uporabljene snovi z ozirom na njihovo velikost. Povprečna kemična sestava z ogljikom reduciranih VASKUT-LKM rudnih briketov in Purofer pelet je prikazana v tab. 1. Nilto PPft »iišfci . J.jj J ; f : i|J|fTT| VmiMiftim 3 A 5 6 ? ■ s 9 WS! H 12 Slika 1 Velikost Purofer peletov in briketov Slika kaže karakteristično strukturo briketov in slika 3 strukturo pelet. Posnetki so vzeti iz sredine najedkanih preizkušancev. Razdelitev poroznosti v briketih in peletih smo preiskali s kvantometrom 720 v prerezu preizku-šancev (slika 4 in 5). Poroznost pri briketih se manjša od jedra proti površini. Pri Purofer peletih je poroznost na eni strani mnogo manjša, na drugi pa je njegova razdelitev v preseku mnogo enakomernejša. Obločne peči, uporabljene pri poizkusih Briketi in peleti so bili vloženi v električne obločne peči 2,6—65 t LKM jeklarne, peči so imele bazično oblogo. Podatki peči so zajeti v tabeli 3. Kot je razvidno, imajo vse peči običajni specifični koristni učinek transformatorja; UHP kriteriju — min. 400—450 kW/t — najbližja je 2,5 tonska peč. Vrsta vložka metalizirane rude, predpisana tehnologija Vložek metalizirane rude se lahko založi v obločno peč v celoti skupaj s starim železom s pomočjo transportnega žleba, potem ko je staro že- Tabela 1 Tabela 1 VASKUT-LKM briketi Purofer peleti Skupni Fe % 84,0 92,1 Femet % 79,8 86,0 P % 0,016 0,031 S % 0,092 0,003 C % 1,44 0,85 Si02 % 9,14 1,61 Ca02 % 2,00 1,60 MgO % 0,50 0,13 A1203 % 3,06 ni določen MnO °/o 0,38 ni določen Stopnja redukcije % 94,5 93,5 Fizikalne vrednosti so zajete v tabeli 2. Tabela 2 Tabela 2 VASKUT-LKM briketi Purofer peleti Masa, mm Gostota, g/cm3 Efektivna gostota*, G/cm3 Prostorninska teža, kg/m3 Povprečna teža kosa, g/kos 25 X 25 X 18 11—13 0 5,9 6,8 4,3 3,5 2300 1730 21,72 2,92 *Merjeno s površino, prevlečeno z lakom. Slika 2 Struktura briketov Slika 3 Struktura Purofer pelet o VASKUT- LKM - briketi • Purofer-peleti Relativna pozicija Slika 4 Porazdelitev volumna por v prerezu VASKUT-LKM brike-tov in Purofer pelet Tabela 3 Kapaciteta, t Notranji premer peči, mm Učinek transformatorja MVA Maks. efektivni učinek MW Specifični koristni učinek transformatorja na tono vložka k\V/t Učinek na m2 površine kopeli MW/m2 lezo že deloma raztaljeno, kontinuirno skozi predvideno eno ali tri odprtine v stropu, ali pa kontinuirno v peč, ki se vrti okoli vertikalne osi, z vmesnim predgretjem. Pri naših poizkusih smo mogli iz gospodarnih razlogov uporabiti samo način šaržiranja v celoti. Sicer optimalno kontinuirno šaržiranje smo enostavno nadomestili s šaržiranjem z lopatami (n. pr. pri 2,6—12 tonskih šaržah). Slika 6 kaže naše izkušnje s šaržiranjem Purofer pelet skupaj s starim železom. Najbolj neprijetne izkušnje smo imeli pri razporeditvi prvega vložka v plasteh pri 65 tonski peči. Od zgoraj »na površino« potekajoče taljenje je počasno, ob koncu pa prične izredno močno (nevarno) kuhanje. Nedo-statki, ki izvirajo iz neznatne toplotne prevodnosti pelet, in znižajo hitrost taljenja, so v literaturi opisani in s predmetnimi preiskavami potrjeni. Poizkusi ogrevanja jeklenih krogel enakega premera (v lab. področjih) so pokazali, da je ogrevna hitrost kupa pelet z enotno težo v enakih pogojih 2,5 krat manjša kot pri gostih kroglah. Šaržiranje, ki metalurškemu karakterju briketov in pelet bolj ustreza, smo pri nekaj šaržah tako izvedli, da smo po šaržiranju enega dela metalizirane količine rude in tudi vložka starega železa ter po 80—90 %-nem taljenju kontinuirno vlagali še preostalo količino metalizirane rude pod elektrode. Hitrost šaržiranja v kopel s ca. 1550° C smo regulirali vizuelno z ozirom na kontinuirno raztalitev. Pri poskusnih Šaržah je bila vsebnost ogljika v talini okrog 0,25—0,30 % nad spodnjo mejno vrednostjo pri šaržah z oksidacijo, oz. na spodnji mejni vrednosti pri šaržah brez oksidacije. Pri bri-ketih smo računali z 1,29 % in pri peletih z 1,75 % lastne vsebnosti kisika, le-ta porabi določeno vsebnost ogljika, oz. zahteva pri peletih še nadaljnjo količino ogljika v vložku, upoštevajoč vsebnost C v starem železu in potrebno vsebnost ogljika v talini. o VASKUT-LKM-briketi • Purofer-peleti Relativna pozicija Slika 5 Porazdelitev volumna por v prerezu VASKUT-LKM briketov in Purofer pelet 2,5 11 16 65 1640 2410 2920 4550 1,0 3,5 5,0 21 0,87 3,0 4,35 15 348 273 272 230 0,410 0,660 0,645 0,920 Razporeditev vložka v peči Staro železo Peleti Vrsta taljenja Taljenje od zgoraj ,,na površino" Taljenje od spodaj Taljenje od spodaj Možnosti napak Nepravilna razdelitev pelet v vložku. Nevarnost eksplozij pri kuhanju. Zmanjšanje talilne hitrosti. Nastanek mostu ob koncu taljenja Taljenje brez motenj Zaradi visoke vsebnosti jalovine in kislega značaja briketov, kakor tudi njihove visoke vsebnosti S je bila talilna žlindra vedno popolnoma odstranjena. Pri šaržah napravljenih iz pelet je bilo to izvršeno samo pri šaržah brez oksidacije, pa tudi tu ni bila odstranitev žlindre vedno popolna. Sicer pa je odgovarjala tehnologija izdelave standardnemu tehnološkemu regulativu jekla. Delež briketov v vložku je znašal 34—50 %, pelet pa 10—50 %. Pri 13 od 27 poizkusnih šarž ni bilo oksidacije in pri eni šarži je bil odstranjen samo fosfor. Metalurška svojstva taljenja Slika 7 kaže zvezo med učinkom taljenja in deležem vložka metalizirane rude. Pri 2,5 tonski Slika 6 Različna razporeditev starega železa in pelet v obločni peči in vpliv na taljenje pri enkratnem šaržiranju V splošnem je bilo pred šaržiranjem dano na dno peči okrog 3 % žganega apna z ozirom na težo vložka. t/h IZHVASKUT-LKM-briketi tZZZiPurofer-peieti 5.4- 5.2 5.0 4.8 4.6 [J 130-4C\ ^-50 f 4,4 vložek % pelet 4 2 20 Podatki peči: ^MM 348 k m , 4IOkW/m lit 3.5MVA 250kW/1 , 662kW/m m/vložek •/. loj P"*< 65/ 21MVA 230 k W/1, 920kW/m Slika 7 Talilni učinki pri šaržah 15—50 °/o metalizirane rude v vložku Tabela 4 Vrste metalizirane Kapaciteta peči t 2,5 t lit 651 rude —• Običajen vložek 1,23 t/h—100 % 4,99 t/h—100 % 27,97 t/h- -100 % Briketi 30—40 °/o od vložka kontinuirno šaržiranje 1,29 t/h—105 % Briketi 50 % od vložka kontinuirno šaržiranje 1,55 t/h—126 % Purofer peleti 15 % od vložka, šaržirano s košem 26,73 t/h- -96 % Purofer peleti 20 % od vložka šaržirano s košem 22,60 t/h- -81 % Purofer peleti kontinuirno šaržirano 4,93 t/h—98,5 % Purofer peleti 30 % od vložka šaržirano s košem 18,80 t/h- -67,5 % Purofer peleti kontinuirno šaržirano 1,56 t/h—127 % Purofer peleti 50 % od vložka, šaržirano kontinuirno 4,91 t/h—98 % peči z največjim specifičnim električnim učinkom je nastalo pri zvišanju deleža briketov od 30 na 50 % izboljšanje talilnega učinka. S Purofer peleti smo isto vrednost dosegli že pri 30 % deležu v vložku. V 11-tonskih pečeh z manjšim specifičnim koristnim učinkom transformatorja, zvišanje deleža kontinuirno šaržiranih Purofer pelet od 25 % na 50 % v vložku ni dalo nobenega izboljšanja učinka taljenja. Pri- 65-tonski peči z najmanjšim specifičnim električnim koristnim učinkom, kjer smo vložek lahko šaržirali samo v celoti, smo z zvišanjem deleža Purofer pelet od 15 % na 30 °/o ugotovili zmanjšanje učinka taljenja. Tabela 4 je primerjava povprečnih talilnih učinkov za običajne šarže in šarže z metaliziranim vložkom. Slika 8 kaže povprečne talilne učinke naših lastnih poizkusov v primerjavi s koristnim učinkom transformatorja in inozemskimi rezultati. Naše lastne rezultate moremo brez nadaljnjega uvrstiti v inozemsko vrsto podatkov. f °Povprečje lastnih poizkusov Slika 8 Odnos med talilnim učinkom in koristnim učinkom transformatorja pri poskusnih šaržah z VASKUT-LKM in rezultati drugih raziskav Za peč 348 kW/t z najboljšim specifičnim koristnim učinkom transformatorja smo dosegli torej 5—27 % zvišanje talilnega učinka pri kontinuirnem šaržiranju metaliziranih briketov in Purofer pelet. Pri 11-tonski peči 250 kW/t je bil talilni učinek za 1,5 do 2 % manjši kot pri običajnem vložku. Pri 65-tonski peči z 230 kW/t in šaržiranju s košem je nastal pri zvišanju količine Purofer pelet padec talilnega učinka za 4—32,5 %. o VASKUT-LKM - briketi •Purofer-peleti _ x Purofer -peleti kontinuirno šaržiranje x x * x X X X 400-1-1-1-1-1- 10 20 30 40 50 Ve pelet v vložku Slika 9 Specifična poraba toka za taljenje šarž, izdelanih z briketi in peleti Slika 9 kaže razmerje med specifično porabo toka za taljenja in deležem metalizirane rude. Najvišje vrednosti se pokažejo pri uporabi rud z veliko jalovine (briketi) in naraščajo z deležem v vložku; pri Purofer peletih so vrednosti manjše in se ne pokaže odločilen porast pri povečanih odstotkih v vložku. V tabeli 5 prikazujemo primerjavo med povprečno porabo za taljenja pri uporabi Purofer pelet in brez njih. Specifična poraba toka za taljenja je torej pri kontinuirnem šaržiranju s košem enakomerno za 11 % višja kot pri običajnem vložku. Pri taljenju je bilo pri uporabi metalizirane rude ugotovljeno, da se pojavlja valovanje kopeli od »kuhanja apnenca« do srednje močnega kuhanja rude. To aktivno taljenje je zelo koristno z ozirom na vsebnost vodika in dušika v talini in zagotavlja tudi ustrezno vsebnost kisika v kopeli, kot kaže tabela 6. Pri uporabi metalizirane rude dobimo torej pri taljenju enake vsebnosti plina kot pri žilavenju taline. Izgleda, da lahko žilavenje opustimo (oksida-cijo) tudi pri takih vrstah jekla, kjer je bila ta operacija doslej predpisana. Tabela 5 Kapaciteta peči t 11 65 Povprečna specifična poraba toka za taljenja: a) za običajen vložek 472 kWh/t—100 % b) 20—50 % pelet 524 kWh/t—111 % 463 kWh/t—100 % c) 15—30 % pelet 513 kWh/t—111 % Tabela 6 Vodik Dušik Kisik Običajen vložek z VASKUT-LKM briketi v vložku Purofer peleti v vložku 11,4 cmVlOOg—100 % 6,3 cm3/100 g—56 % 4,6 cm3/100 g—49,5 % 56,7 ppm—100 % 14,4 ppm—26 % 82 ppm—100 % 170 ppm—208 °/o 237 ppm—290 % Slika 10 kaže razmerje med P in C pri taljenju. Regresijske premice se sekajo pri 1,3 % C; izpod te vrednosti je vsebnost P v talini šarže s Purofer peleti manjša kot pri običajnem vložku. 0.010 _I_I— _J_I_l_ 0.4 1.2 1,6 C V. Slika 10 Odnos med C in P v talinah s 15—50 % metalizirane rude v vložku in običajnim vložkom Mn % 0.40 0.30 0.20 0.10 / / / • / O VASKUT-L KM -briketi • Purofer-peleti X / / / / / / OA 0.8 1.2 1.6 C •/. Slika 13 kaže S in Mn pri taljenju. Za šarže, izdelane s Purofer peleti je značilno, da je po taljenju v talini nizka vsebnost S v ozkem intervalu pri širokem intervalu Mn. Slika 14 kaže razmerje med viškom baze (izračunan iz sestave talilne žlindre oz. žlindre, ki se tvori na koncu kuhanja) in razdelitve žvepla. Vrisana premica karakterizira ravnotežnostne pogoje. Pri kislih talilnih žlindrah — briketnih šaržah — je razdelitev žvepla ugodnejša kot pri ravnotežju; naši podatki za Purofer pelete pa opazovanje N. Mc. Callum-a in R. J. W. Peters-a niso podprla. s% 0.080 0.060 0.040 0.020 ' VASKUT- L KM-briketi • Purofer-peleti 0.4 0.8 1.2 1.6 C % Slika 12 Odnos med C in S v talinah z metalizirano rudo v vložku S'/. 0.080 0,060 Slika 11 Odnos med C in Mn pri talinah z briketi in Purofer-peleti o,040 v vložku Slika 11 kaže razmerje med C in Mn pri talje- 0.020 nju za šarže z briketi oz. s Purofer peleti. Mn vsebnost, kot je običajno, s stopnjevanjem vsebnosti C narašča. Slika 12 kaže razmerje med S in C pri taljenju. Visoka količina S pri taljenju vložkov v Slika 13 VASKUT-LKM briketi je posledica kisle jalovine in odnos med Mn in S pri talinah z metalizirano rudo v visoke vsebnosti S v briketu. v vložku o VASKUT-LKM-briketi • Purofer-peleti 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 Mn •/. VASKUT-LKM-briketi 18 šari) Purofer-peleti (19šari) Običajen vložek (42 šari ) nhicof- Kvaliteta izdelanih vrst jekla Pri šaržah, izdelanih z žilavenjem ali brez, je bila po odstranitvi žlindre nadaljnja tehnološka praksa običajna. Nismo ugotovili nikakih kvarnih posledic vsled uporabe metalizirane rude. V tabeli 7 prikazujemo sestave poizkusnih šarž, izdelanih z uporabo metalizirane rude. Pri valjanih in kovanih ingotih je bila toplotna predelava brezhibna, šarže so ustrezale zahtevam modrega preloma, ultrazvoka in stopničasto struženih preizkušancev, kakor tudi predpisom o trdnosti, kaljivosti in vključkih. Seveda je bilo tudi mogoče znižati količino ne-zaželjenih oligoelementov. V sliki 16 primerjamo vsebnost Cu, Ni, Mo v šaržah z metaliziranim vložkom in brez njega. Povprečje se zniža z vsakim elementom in posebno močno pri Cu za 21 %. Tabela 8 kaže trakasto strukturo karbida kot tudi oksidne in sulfidne vključke pri šaržah jekla za kroglične ležaje. Tabela 8 Statistična primerjava kvalitete šarž za kroglične ležaje, ki so bile izdelane z običajnim vložkom (H), oz. s Purofer peleti (P): H P H P H P x 1,934 1,973 1,610 1,476 1,726 1,569 s 0,915 0,880 0,461 0,583 0,199 0,380 Preiskane šarže: 31 5 31 5 31 5 vzorci 196 36 195 42 195 36 Uporaba Purofer pelet torej nima nobenega škodljivega vpliva na preiskane kakovostne vrednosti jekla za kroglične ležaje. Šarže izdelane z uporabo metalizirane rude — kemična sestava: Tabela 7 C Si Mn S P Cr Ni Mo Cu 0,21—0,30 0,20- -0,42 0,40—0,60 max. 0,040 max. 0,040 0,31—0,40 0,20- -0,42 0,60—0,90 max. 0,040 max. 0,040 0,41—0,50 0,20- -0,42 0,60—0,90 max. 0,040 max. 0,040 0,12—0,20 0,30- -0,50 0,60—0,80 max. 0,030 max. 0,030 0,90—1,30 max. 0,50 0,40—0,60 1,25—1,40 0,25- -0,45 0,40—0,60 max. 0,040 max. 0,040 0,90—1,20 0,30—0,45 1,50—1,65 0,25- -0,45 0,40—0,60 max. 0,04 max. 0,04 0,30—0,45 0,42—0,49 0,17- -0,37 0,50—0,80 max. 0,035 max. 0,035 max. 0,25 max. 0,25 max. 0,25 0,31—0,39 0,38—0,44 0,25—0,35 0,17-0,17-0,17- -0,37 -0,37 -0,37 0,50—0,80 0,65—0,80 0,20—0,60 max. 0,035 max. 0,035 max. 0,020 max. 0,035 max. 0,035 max. 0,025 0,80—1,10 0,95—1,10 1,30—1,65 max. 0,25 max. 0,25 2,25—2,75 0,50—0,70 V: 0,20—0,30 0,95—1,05 0,17- -0,37 0,20—0,40 max. 0,020 max. 0,025 1,30—1,65 max. 0,25 max. 0,10 121 isi 7 6 5 4 3 2 1 VASKUT-LKM-brilvti Purofer-peleti , Talilna žlindra ° • Žlindra ob koncu zilavenja D -0,6 -0,5 -0.4 -0,3 -82 -0.1 0 0.1 0.2 0.3 0.4 /rebitek baze Slika 14 Odnos med S/S in prebitkom baze pri talinah z briketi v vložku Slika 15 kaže potek Cr-Ni-Mo poboljšane šarže, izdelane z 48 % Purofer pelet v vložku. 'C i 002 0.01 12" taljenje vlek rafinacija | | Prebod * H ml20kgtji0 52kgFeCr 30kgFeZrSi 116 100 TimvMOjSJItifeSi tOkghJt SSkgFeV "'fflSktHi-, VlrJeh 1i.il Učinek transformatorja j,5ww Spec koristni učinek translormaloro 0.66MW/m' in 263 kW/1 Talini učinek 4,66t/h Spec. poraba toka m iatjerje 502kWh/t Storilnost od prehoda do prebodd 2.t5l/h Skupna spec. poraba toka 5S7kWh/t a" 14 15" 16" čas V" Slika 15 Izdelava Cr-Ni-Mo šarže (48 °/o Purofer-pelet v vložku) J= 0,139% Cu S=±0.012% x=0,175% Cu x=Q072%Ni S=±0,036°/o x=0.084 '/oNi Ah, S=±0,026% %39 _ Q06-Q11-0.16-021- >Q26 7=0.0422% Mo S=±0,0139% x=0.0454% Mo S=±0,0138% i 26 običajna tehnologija 18 s peleti izdelane šarže 00.06-Q.n- 0-0.04-0.07- 005%0.10%0,15% 0,03%0,06 0.09 Ni Mo Slika 16 Vsebnost Cu-Ni-Mo po raztaljenju običajnega vložka « 10-37 »/o metaliziranih peletov 0.10% 0.15 0.20-0,25 Cu Primerjalna tabela produktivnosti in specifične porabe toka za šarže z običajnim vložkom in z metalizirano rudo Tabela 9 Peč 2,5 t* lit* 65 t 2,18 (100%) 2,31 (106%) 2,45 (112%) Poprečna storitev, t/h, (tap to tap) za šarže z običajnim vložkom: ^ uuu ' poprečna storitev, t/h, metalizirana ruda v vložku ^ z žilavenjem ' g in brez žilavenja u,uo v Poprečna poraba toka za šarže z običajnim vložkom Poprečna poraba toka, metalizirana ruda v vložku z Žilavenjem 945 Q4 %) brez ztlavenja g2g (9J %) 63? (90 %) * kontinuirno šaržiranje metaliziranih pelet 11,4 (100 %) 10,9 (96%) 12,8 (112%) 903 (100 %) 706 (100 %) 594 (100 %) 677 (114 %) 590 (99,7 %) ZUSAMMENFASSUNG Auf Grund der relativ kleinen Zahl der untersuchten Schmelzen, vvelche im Lichtbogenofen einmal aus Eisen-schwammbriketen und zvveitens aus im Purofer Verfahren erzeugten Eisenerzpellets geschmolzen worden sind, sind wir zu folgenden Fesitstellungen gekommen: 1 Die Anvvendung von Eisenschwamm in untersuchten Mengen von 15 bis 50 % im Binsatz kann m Ofen mit einer entsprechend hohen spezifischen Transformatorlea-stung iiber 300 kW/t zu einer hoheren Schmelzleistung fiihren. Beim kontinuirlichen Einsetzen kann diese noch vveiter gesteigert werden. 2. Durch die Anvvendung von Purofer Eisenerzpellets im Lichtbogenofen mit einer kleinen spezifischen Transfor-matorleistung wird die Schmelzleistung beim einsetzen mit Korb in Schichten vermindert. 3. Bei Anvvendung von vorreduzierten Eisenerzpellets in einer Menge von mehr als 20% im Einsatz ist eine Moglichkeit geigeben die Frischperiode zu unterlassen. Es kommt namlich zu einer tlberlagerung der Frischperiode mit der Einschmelzperiode und somit zur Erhohung der ErzeugungsleiStung. 4. Die Anvvendung von Eisenschvvamm hat keine be-sondere metallurgische Probleme ausgelosst. 5. Die Anvvendung von Eisenschvvammbriikeltten und Puroferpellets in einer Menge von 15 bis 50 % im Einsatz hat keinen ungiinstigen Einfluss auf die Stahlqualitat und ist demnachst ein effeMves Mittel zur Verminderung der Spurrenelemenite im Stahl. SUMMARY The follovving findings vvere achieved after a relaitively small number of test-batches made vvith metallized ore briquettes and Purofer pellets in electric are furnace: 1. The used metallized ore in quantity of 15 to 50 % of charge enables better smeltiing effect in the furnace at a corresponding higb effeotive output of the transformer over 300 kW/t. The automatic charging can even inerease these values. 2. In the furnace vviith small effective output of the transformer the smelting effect is reduced by charging Purofer pellets vvith basket in layers. 3. When more than 20 % pellets are used in the charge a favourable metallurgical conditions exist to drop the refining period. 4. Use of metallized ore did not cause any special metallurgical problems. 5. Use of metallized ore briquettes and Purofer pellets in amount 15 to 50 % of the charge did not have any unfavourable effect on the quality of manufactured steel, and on the other hand, this is an effective way to reduce the conterut of accompanving elements. 3AKAK)qEHHE Ha OCHOBaHHH OTHOCHTeAbHO HeGOAblUOra KOAHMeCTBa HCCAeAO-BaHHbIX IHHXTOB H3rOT0BAeHHHX H3 SpHKeTOB MeTaAAH3HpOBaHHOH 5Ke-Ae3HOH pvabi h Purofer OKaiLimeii b 3AeKTpoAyrosoH nem, noAyneHbi CAeAyiomHe pe3yAbiaTbi: 1. ITpHMeHeHHe MeTaAAH3HpOBaHHOH PYAbI B KOAHMeCTBe 15—50% b UIHXTe AaeT B03MO>KHOCTb B 3AeKTpOAYrOBOH neiH nOBbICHTb nAa-BHAbHyro npOH3BOAHTeAbHOCTb npH yCAOBHH, ecAH VAeAbHaa nAAe3Haa 3eKTHBHOCTb TpaHC(j>opMaTopa npeBbimaeT 300 kW/t. 2. B 3AeKTpoAyroBoft neqn c He3HaiHTeAbHbiM n0Ae3H0M 3cj>c}>eKTe TpauctJiopMaTupa nAaBHAbnaji npoH3BOAHTeABHOCTb nemi yMeHbiiiaeTCfl npii 3arpy3Ke c Purofer OKaTbiiuaMH nAacTSMH npn noiuomH Kap- 3hhkh. 3. npw ynoTpe6AeHHH oKaTbimeft b KOAnmecTBe CBbirne 20 % b mHXTe, ecTb MeTaAAyprnMecKaa B03M05KH0CTb BbinoAHHTb npopecc 6e3 nepHOAa cjjpHinoBaHHH. 4. YnoTpe6AeH«e MeTaAAH3HpoBaHHoft pyAbi He Bbi3BaAo miKaKHx CneUHHAbHbIX MCT a A AV p rHHCCKHX BonpocoB. 5. YnoTpe6AeHHe 6phkctob h3 meiaaah3hpobahhoft pyAbi h Purofer OKaTbmiefl b KOAHMeCTBC 15—50 % b 3arpy3KH He HMeAO OTpHUa-TeAbHora bahhhh« Ha KaiecrBO BbipaSoTOHoft CTaAH; cnocoSoM TaioKe 3